乌东德大坝低热水泥全级配混凝土强度性能试验研究

摘要：

为正确评价乌东德大坝低热水泥混凝土的强度性能,在施工现场分春夏秋冬4次浇筑成型低热水泥全级配和湿筛混凝土试件,开展不同龄期混凝土抗压强度、劈拉强度、轴压强度和弹性模量试验研究。根据试验结果,对低热水泥混凝土强度性能的时变特性及全级配和湿筛混凝土强度性能的换算关系展开分析。结果表明,不同季节低热水泥混凝土的抗压和劈拉强度均达到设计强度;365d龄期混凝土强度性能相较于设计龄期仍有明显增长;低热水泥全级配和湿筛混凝土抗压和劈拉强度的换算关系均服从正态分布,具有95%保证率的换算关系分别为0.68和0.62。实际大坝工程,建议根据分析需要选用平均值或95%保证率的比值作为换算关系。

关键词：

低热水泥混凝土;全级配;湿筛;强度性能;换算关系;

乔雨(1990—),男,工程师,硕士,主要从事水工结构工程研究。E-mail:qiao_yu@;

*李庆斌(1964—),男,教授,博士,主要从事混凝土断裂损伤力学、高坝结构分析与智能建造研究。E-mail:qingbinli@;

基金：

国家自然科学基金项目(51839007,51979145);

中国长江三峡集团有限公司科研项目(BHT/0806,WDD/0427);

清华大学水沙科学与水利水电工程国家重点实验室开放基金(sklhse-2020-C-04);

引用：

乔雨，杨宁，牟荣峰，等．乌东德大坝低热水泥全级配混凝土强度性能试验研究［J］.水利水电技术(中英文)，2021，52(1):236-247.

QIAOYu，YANGNing，MUＲongfeng，etal．Experimentalstudyonstrengthpropertiesoflowheatcementfully-gradedconcreteofWudong-deDam［J］.WaterＲesourcesandHydropowerEngineering，2021，52(1):236-247

当前,我国有多座混凝土拱坝已经建设完成或正在建设。其中乌东德大坝为在建混凝土特高双曲拱坝,最大坝高270米,与目前已建成的小湾、溪洛渡、锦屏I级以及正在建设的白鹤滩大坝同属300m级高拱坝。乌东德大坝全坝采用低热水泥混凝土浇筑,其开裂与整体稳定是大坝设计的核心问题。该问题的准确分析离不开低热水泥混凝土真实的力学性能。目前,我国低热水泥全级配混凝土的力学性能数据较少。设计和施工中广泛采用的湿筛混凝土的力学性能并不能代表全级配混凝土的力学性能,这可能会导致大坝仿真分析结果与其真实工作性态存在偏差。为正确评价乌东德大坝的开裂和失稳风险,有必要在施工现场开展全级配混凝土材料性能试验,以获得与大坝同条件下低热水泥混凝土的真实力学性能。

对于重大工程,在工程现场或实验室浇筑全级配混凝土试件并开展试验,获得全级配混凝土的真实材料性能是极有必要的。管俊峰等依托溪洛渡大坝工程,在施工现场浇筑成型中热水泥混凝土试件,获得了不同龄期全级配和湿筛混凝土的力学性能指标。其他学者也依托不同工程,直接测定了全级配混凝土的力学性能。然而,全级配混凝土力学性能试验虽最能反映大坝混凝土的真实性能,但是存在试件尺寸大、对设备要求高等问题,通常较难常态化开展。目前工程界多采用湿筛混凝土小试件的力学性能来评价全级配混凝土的力学性能,因此需建立两者之间的可靠理论或经验换算关系。

湿筛混凝土通过全级配混凝土筛去40mm以上粒径的骨料获得。实际大坝工程中,湿筛和全级配混凝土性能并不相同,原因便是湿筛混凝土中胶凝材料及砂浆组成与全级配混凝土虽完全相同,但是其粗骨料体积含量、最大粒径与全级配混凝土存在较大差异。韩宇栋等和AKEAY等开展了骨料体积含量对强度性能影响的试验,发现随骨料体积含量增大,混凝土的强度性能增大。BEYGI等和杜敏等开展了骨料最大粒径对混凝土强度性能影响的试验,发现随骨料最大粒径的增大,混凝土抗拉强度明显减小。另一方面,大坝工程现场的湿筛混凝土试件一般为边长150mm的立方体试件,而全级配混凝土试件则为边长450mm的立方体试件。两者的尺寸差异所引入的力学性能尺寸效应问题亦会导致全级配和湿筛混凝土强度性能的理论换算关系求解变得困难。

对于建立全级配和湿筛混凝土力学性能换算关系较为常见的可行研究方法是通过同时开展全级配和湿筛混凝土强度性能试验,获得特定工程所用混凝土力学性能指标的经验换算关系。进一步地,当经验换算关系的数据量较大时,可以通过统计分析方法,给出一定保证率下不同力学性能的换算关系。高文等通过正态分布和K-S检验得出具有95%保证率的抗压强度换算关系为0.767,劈拉强度换算关系为0.562。徐小雪等统计了国内约8个工程、共209组全级配与湿筛混凝土强度试验数据,给出了工程应用中力学性能换算关系的建议取值范围。郑丹等统计得出抗压强度换算关系的平均值为0.83,劈拉强度为0.82。

目前,国内外低热水泥全级配混凝土的力学性能试验数据较少,尤其缺乏直接在大坝工程现场浇筑成型全级配混凝土试件并开展试验,获得的与大坝同条件的低热水泥全级配混凝土真实力学性能。另一方面,全级配和湿筛混凝土力学性能的换算关系尚无定值。对于乌东德大坝低热水泥混凝土,其换算关系的取值是准确分析乌东德大坝工作性态的关键,值得开展试验和理论研究。基于上述考虑,为正确评价乌东德大坝低热水泥混凝土的强度性能,本研究在施工现场分春夏秋冬4次浇筑成型低热水泥全级配和湿筛二级配混凝土试件,开展不同龄期混凝土抗压强度、劈拉强度、轴心抗压强度和静力抗压弹性模量试验研究。根据试验结果,对低热水泥混凝土强度性能的演变规律及全级配和湿筛混凝土强度性能的换算关系展开分析。研究成果可为乌东德大坝施工与维护提供科学依据。

1.1混凝土原材料及配合比

本试验直接采用乌东德大坝工程施工现场970混凝土生产系统生产的骨料最大粒径为150mm,坍落度为30～50mm的全级配混凝土,经筛除粒径大于40mm的骨料后得到湿筛二级配混凝土。全级配混凝土的设计强度等级为C18035,其配合比如表1所列。水泥为P·嘉华低热硅酸盐水泥,粉煤灰为卓圣F类I级,掺量为35%,减水剂为江苏苏博特新材料有限公司生产的SBTJM®-Ⅱ缓凝II型高效减水剂,引气剂为江苏苏博特新材料有限公司生产的GYQ-I混凝土高效引气剂,粗骨料及人工砂均为石灰岩。

表1低热水泥全级配混凝土配合比

1.2全级配和湿筛混凝土强度性能试验方案

本研究在施工现场分春夏秋冬4次浇筑成型低热水泥全级配和湿筛二级配混凝土试件,开展不同季节、不同龄期混凝土的力学性能试验。表2至表4分别给出了全级配混凝土立方体抗压强度和劈裂抗拉强度试验方案、湿筛混凝土立方体抗压强度和劈裂抗拉强度试验方案、全级配和湿筛混凝土轴心抗压强度与静力抗压弹性模量试验方案。

表2全级配混凝土立方体抗压强度和劈裂抗拉强度试验方案

表3湿筛混凝土立方体抗压强度和劈裂抗拉强度试验方案

表4全级配和湿筛混凝土轴心抗压强度与静力抗压弹性模量试验方案

全级配和湿筛混凝土强度性能试验的试件尺寸采用我国《水工混凝土试验规程》(DL/T5150—2011)规定的试件尺寸,即全级配抗压和劈拉试件为450mm×450mm×450mm的立方体,全级配静压弹模试件为450mm×450mm×900mm的棱柱体;湿筛抗压和劈拉试件为150mm×150mm×150mm的立方体,湿筛轴压和静压弹模试件为150mm×150mm×300mm的棱柱体。考虑到大坝实际的养护条件为天然养护,与实验室养护室的标准养护温湿度条件差异较大,为获得乌东德大坝工程现场大风、干热条件下低热水泥混凝土的真实强度性能发展过程,故而设计春季、夏季、秋季和冬季4次试验。各个批次的试验设计不同的试验龄期和试验项目,具体试验测试内容和龄期如表2至表4所列。

1.3试件浇筑、养护与运输

本试验所有试件均在乌东德大坝工程施工现场浇筑成型。其中全级配混凝土试件的试模采用木模具,湿筛混凝土试件采用质量较好的工程塑料试模。全级配试件木模具内表面嵌入厚度为1mm的薄钢板,并在钢板上刷矿物油,以保证所成型试件表面的平滑。各木模板之间通过钢钉牢固连接,并用木方和多排架子管对其四周进行固定,以防止混凝土浇筑过程中模板的鼓胀或漏浆。

混凝土试件的浇筑直接采用大坝施工现场右岸970拌和系统出料,与同时段浇筑的大坝混凝土同条件生产,从而保证试件的均匀性和骨料随机性与大坝混凝土相同。试件浇筑时采用自卸车从拌和楼运输混凝土拌和物至支模现场,每个批次的所有强度试件均在4小时内浇筑完成。全级配混凝土的浇筑层厚约30cm,浇筑时采用直径为50mm的插入式振捣棒进行人工振捣,直至浇筑层表面均匀翻浆为止。当下层振捣完毕后装入新一层混凝土拌和物,再用振捣棒振捣,并将振捣棒插入下层混凝土中约5～10cm,以保证各坯层间结合良好。试件浇筑至顶面后,用平板振捣器振平,并在混凝土初凝前将试件表面重复抹平多次。湿筛混凝土试件采用振动台成型,振动持续至混凝土表面出浆为止。待全级配和湿筛混凝土试件初凝后进行洒水养护并用保温被覆盖。所有试件均为现场天然养护,28d龄期内采用一日多次洒水养护,始终保证试件表面处于湿润状态,28d至90d龄期内采用一日两次洒水养护,以保证混凝土强度性能的充分发展。

试件达到设计的试验龄期后,提前一天将所需测试的试件在不拆模的状态下运输至清华大学昆明试验基地开展试验。所有试件底部、试件与试件之间均采用被子铺垫,并选择颠簸较少的运输路线,以保证运输过程对试件造成的损伤最小。

1.4试验方法

强度性能试验的试验方法遵循我国《水工混凝土试验规程》(DL/T5150—2001)的相关规定。全级配混凝土强度性能试验分别采用量程为10000kN和2000kN的液压伺服试验机进行加载。

进行混凝土抗压强度试验时,如图1(a)所示,以试件的侧面作为承压面,试件中心与试验机上下压板中心对齐,并保证上压板与试件均匀接触。湿筛和全级配混凝土试件分别以0.3～0.5MPa/s和0.1MPa/s的速率匀速加载直至试件破坏。进行劈裂抗拉强度试验时,如图1(b)所示,先在试件两个受压面中心画上相互平行的两条直线,准确定位出试件劈裂面,再将试件中心与上下压板中心对齐,并在试件与上下压板间垫上垫条,保证上压板与垫条均匀接触。湿筛和全级配混凝土试件分别以0.04～0.06MPa/s和2kN/s的速率匀速加载直至试件破坏。进行轴心抗压强度和静力抗压弹性模量试验时,如图1(c)所示,将测定架固定在试件上,上下刀口的距离为棱柱体试件高度的一半。在测定架上安装千分表,检查接触是否合适,试件和压力机板是否平行,必要时进行调整。湿筛混凝土轴心抗压强度试验的加载速率为0.3～0.5MPa/s,静力抗压弹性模量试验的预压和正式试验的加载速率为0.2～0.3MPa/s;全级配混凝土轴心抗压强度试验的加载速率为0.1MPa/s,静力抗压弹性模量试验的预压和正式试验的加载速率与轴心抗压强度试验相同。需要说明的是,《水工混凝土试验规程》并未要求测定全级配混凝土的轴心抗压强度,本文因研究需要以静力抗压弹性模量试验每组4个试件最终的破坏荷载来确定全级配混凝土的轴心抗压强度。

图1全级配混凝土试验

2.1强度性能试验结果

本试验全级配和湿筛混凝土抗压强度和劈拉强度试验结果如表5所列,轴心抗压强度和静力抗压弹性模量试验结果如表6所列。试验数据处理按《水工混凝土试验规程》(DL/T5150—2001)相关要求进行。

表5乌东德大坝全级配和湿筛混凝土抗压强度和劈裂抗拉强度试验结果

表6乌东德大坝全级配和湿筛混凝土轴心抗压强度和静力抗压弹性模量试验结果

2.1.1抗压强度试验结果

图2为不同龄期全级配混凝土抗压强度试验试件破坏形态。由图可见,在受压面不涂润滑剂的情况下,全级配混凝土的破坏形态呈典型的哑铃型,这与试件的受力状态相符。

图2不同龄期全级配混凝土抗压强度试验试件破坏形态

图3为不同季节全级配及湿筛混凝土抗压强度的实测值(图中每个数据点即代表1个试件的数据)和试验结果(按规范规定计算得到的试验结果)随龄期的发展曲线。由图可见,不同季节全级配和湿筛混凝土抗压强度的增长规律基本相同,均随龄期的增长而增长,增长速率逐渐减慢。365d龄期抗压强度相较于设计龄期180d仍有明显增长,全级配混凝土和湿筛混凝土的抗压强度分别增长了7.3%和15.5%。另一方面,同龄期混凝土抗压强度呈现明显的季节差异,这主要是由于全级配和湿筛混凝土均在大坝同条件下养护,受外界温度影响较大,因此不同季节相同龄期混凝土的等效龄期并不相同。

图3不同季节全级配和湿筛混凝土抗压强度试验结果

对比图3(a)和图3(b)的数据可知,同季节、同龄期全级配混凝土的抗压强度小于湿筛混凝土。这表明,直接使用湿筛法成型的小尺寸试件试验所测得的抗压强度性能,并不能真实反映全级配大坝混凝土的真实抗压强度性能,两者存在着一定的换算关系。表5给出了全级配和湿筛混凝土抗压强度的换算关系,同时绘制于图4。由图4可得,乌东德大坝全级配混凝土的抗压强度约为同龄期湿筛混凝土的69%至97%。

图4乌东德大坝全级配和湿筛混凝土抗压强度的换算关系

2.1.2劈裂抗拉强度试验结果

图5分别为夏季全级配混凝土14d龄期、28d龄期、90d龄期、180d龄期和365d龄期劈裂抗拉强度试验试件破坏形态。由图可见,随着龄期的增长,断裂面的破坏模式由骨料-砂浆界面破坏为主逐步过渡至骨料劈裂为主。

图5不同龄期全级配混凝土抗压强度试验试件破坏形态

图6为不同季节全级配及湿筛混凝土劈拉强度的实测值和试验结果随龄期的发展曲线。由图可见,除夏季28d龄期湿筛混凝土试件的劈拉强度值偏高之外,其余不同季节混凝土劈拉强度的增长规律基本相同。与抗压强度一致,同龄期混凝土的劈拉强度同样存在明显的季节差异,且365d龄期劈拉强度相较于180d龄期仍有明显增长,全级配和湿筛混凝土的劈拉强度分别增长了7.3%和6.0%。

图6不同季节全级配和湿筛混凝土劈裂抗拉强度试验结果

对比图6(a)和图6(b)的数据可知,同季节、同龄期全级配混凝土的劈拉强度小于湿筛混凝土,两者的换算关系列于表5,同时绘制于图7。由图7可得,乌东德大坝全级配混凝土的劈拉强度约为同龄期湿筛混凝土的60%至83%。

图7乌东德大坝全级配和湿筛混凝土劈拉强度的换算关系

2.1.3轴心抗压强度和静力抗压弹性模量试验结果

表6给出了乌东德大坝全级配和湿筛混凝土轴心抗压强度和静力抗压弹性模量的试验结果。经分析可知,全级配和湿筛混凝土的轴压强度和弹性模量的增长规律与抗压强度基本一致,且全级配混凝土的轴压强度和弹性模量小于湿筛混凝土,两者的换算关系分别为0.76至0.88和0.79至0.87。由于全级配混凝土轴心抗压强度和静力抗压弹性模量试验的测试组数较少,因此本文不做进一步分析研究。

2.2全级配与湿筛混凝土强度性能换算关系的统计分析

通过前文分析可知,低热水泥全级配混凝土强度性能均小于湿筛混凝土,两者存在一定的换算关系。为了给大坝性态仿真提供更为准确的全级配混凝土强度性能,有必要采用统计学方法,对全级配与湿筛混凝土的强度换算关系进行分析,研究其概率分布规律,从而确定一个满足一定保证率的换算关系。由于全级配混凝土轴心抗压强度和静力抗压弹性模量的试验开展较少,因此不对其换算关系作统计分析。对于抗压强度和劈拉强度的换算关系,则同时对乌东德和白鹤滩两座大坝的27组试验数据开展分析,以得出针对低热水泥混凝土的换算关系规律。需要说明的是,本文是基于低热水泥全级配和湿筛混凝土强度性能的换算关系不受配合比、龄期、养护条件等因素影响的前提下开展的。乌东德和白鹤滩两座大坝全级配和湿筛混凝土强度性能的换算关系虽不完全相同,但均在相似范围内变化。进一步地,两个工程实测的换算关系平均值亦相当接近。因此本文忽略不同工程实测换算关系的差异,对其进行统一分析。

2.2.1全级配与湿筛混凝土立方体抗压强度换算关系统计分析

图8(a)和图8(b)分别给出了乌东德、白鹤滩大坝低热水泥全级配混凝土和湿筛混凝土抗压强度的换算关系及其概率分布曲线。由图8(a)可知,白鹤滩大坝12组(第16组至27组)全级配和湿筛混凝土抗压强度试验给出的换算关系与乌东德大坝相符。进一步地,由图8(b)可知,全级配与湿筛混凝土抗压强度的换算关系概率分布曲线近似为正态分布。因此,本文假设抗压强度换算关系的概率分布服从正态分布,并采用拟合优度K-S非参数检验方法对此假设进行检验。

图8乌东德、白鹤滩大坝低热水泥全级配和湿筛混凝土抗压强度的换算关系及其概率分布曲线

K-S检验是一种非参数拟合优度检验方法,基于累计分布函数,用于检验一个单一随机样本总体分布是否服从某种理论分布。对于一个随机样本的累计分布函数Fn(x)和一个理论分布函数F(x),统计量Dn为Fn(x)与F(x)差距的最大值,即

式中,xi代表从小到大依次排列的样本点;n代表样本大小。

在假设随机样本的总体分布服从理论分布F(x)的前提下,若理论分布是一种连续分布,则有随机变量K=n√Dn依赖于n收敛,即当n趋向于无穷大时,与F(x)的具体形式无关,K趋向于0。对于随机变量K,其累计分布函数Pr(K≤x)为

式中,x表示随机变量K的上边界。

在确定显著性水平α情况下,随机变量K的临界值λ可由下式得到

K-S检验的基本流程,提出假设H0:随机样本的总体分布服从某理论分布F(x);假设H1:随机样本的总体分布不服从某理论分布F(x)。计算随机样本累计频率函数Fn(x)、理想分布函数F(x)和统计量Dn(Dn=max|Fn(x)-F(x)|),从统计学附表中查阅对应样本容量为n、显著性水平为α的临界值Dn,α,若Dn≥Dn,α,则拒绝假设H0接受假设H1,反之则不拒绝。

由试验数据计算得到抗压强度换算关系的平均值μfcu=0.82,标准差σfcu=0.084,提出假设H0:抗压强度换算关系Xi服从正态分布N(0.82,0.084),假设H1:抗压强度换算关系不服从正态分布N(0.82,0.084)。现根据统计学常用检验显著性水平α=0.05来验证此假设。首先,依次计算抗压强度换算关系数据点xxi的累计分布函数值Fn(xi),其中,

对应正态分布函数值F(xi)以及统计量di=|Fn(xi)-F(xi)|,计算结果如表7所列。由表可见,Dn=max(di)=|Fn(0.73)-F(0.73)|=0.114。查阅统计学附表时,由于D27,0.05未在表中列出,故与临近的D30,0.05=0.240相比较,Dn=0.114Dn,α=0.240,故假设H0不能被拒绝。那么,完全由于试验数据的随机性而造成样本累计分布函数Fn(x)与理论分布函数F(x)最大距离的概率计算公式为

经计算得P=0.828α=0.05,因此全级配与湿筛混凝土抗压强度换算关系满足正态分布,即抗压强度换算关系总体Xi～N(0.819,0.084),根据正态分布的基本原理,服从正态分布的数组,其概率大于95%的值xi=μσfcu=0.68,故全级配与湿筛混凝土抗压强度满足95%保证率的换算关系为0.68。

表7抗压强度换算关系K-S检验相关参数

需要说明的是,在大坝结构设计中,如采用此处获得的95%保证率的换算关系,可能导致结构设计偏于保守,建议采用抗压强度换算关系的平均值0.82作为全级配混凝土抗压强度计算的依据。对于大坝特定部位的分析,如在施工过程中已同步成型试件,获得各个龄期湿筛混凝土的抗压强度,则可根据研究需要,选取95%保证率的抗压强度换算关系展开分析。

2.2.2全级配与湿筛混凝土劈裂抗拉强度换算关系统计分析

图9(a)和图9(b)分别给出了乌东德、白鹤滩大坝低热水泥全级配混凝土和湿筛混凝土劈拉强度的换算关系及其概率分布曲线。由图可知,全级配与湿筛混凝土劈裂抗拉强度换算关系的概率分布曲线近似为正态分布,因此,本文同样假设劈拉强度换算关系的概率分布服从正态分布,并采用拟合优度K-S非参数检验方法对此假设进行检验。

图9乌东德、白鹤滩大坝低热水泥全级配和湿筛混凝土劈拉强度的换算关系及其概率分布曲线

由试验数据计算得到平均值μfst=0.72,标准差σfst=0.062,提出假设H0:劈裂抗拉强度换算关系Xi服从正态分布N(0.72,0.062),假设H1:劈裂抗拉强度换算关系不服从正态分布N(0.72,0.062)。现根据统计学常用检验显著性水平α=0.05来验证此假设。首先,依次计算劈裂抗拉强度换算关系数据点xxi的累计分布函数值Fn(xi),其中

对应正态分布函数值F(xi)以及统计量di=|Fn(xi)-F(xi)|,计算结果如表8所列。由表8可见,Dn=max(di)=|Fn(0.72)-F(0.72)|=0.069。查阅统计学附表时,由于D27,0.05未在表中列出,故与临近的D30,0.05=0.240相比较,Dn=0.069Dn,α=0.240,故假设H0不能被拒绝。那么,完全由于试验数据的随机性而造成样本累计分布函数Fn(x)与理论分布函数F(x)最大距离的概率为可由式(5)计算得到。经计算得P=0.956α=0.05,因此全级配与湿筛混凝土劈裂抗拉强度换算关系满足正态分布,即劈裂抗拉强度换算关系总体Xi～N(0.722,0.062),根据正态分布的基本原理,服从正态分布的数组,其概率大于95%的值xi=μσfst=0.62,故全级配与湿筛混凝土劈裂抗拉强度满足95%保证率的换算关系为0.62。

表8劈拉强度换算关系K-S检验相关参数

类似的,如前文所述,建议采用劈拉强度换算关系的平均值0.72作为全级配混凝土劈拉强度计算的依据。实际应用中,如大坝某部位产生裂缝,而其最大拉应力经验计算并未达到全级配混凝土的劈拉强度值,则需验证95%保证率的换算关系计算所得的劈拉强度指标是否满足要求。

通过大坝工程现场春夏秋冬四个季节不同龄期的低热水泥全级配和湿筛混凝土强度性能试验,对低热水泥混凝土强度性能的时变特性及全级配和湿筛混凝土强度性能的换算关系开展分析,得到如下结论:

(1)不同季节全级配和湿筛混凝土抗压强度和劈裂抗拉强度增长趋势基本相同,但相同龄期、不同季节混凝土的强度性能存在差异,这主要是由于天然养护条件下不同季节的混凝土等效龄期不同导致的。

(2)不同季节低热水泥混凝土的抗压和劈裂抗拉强度均达到设计强度,且365d龄期低热水泥混凝土强度性能相较于设计龄期的强度性能仍有明显增长。

(3)乌东德大坝低热水泥全级配混凝土的强度性能均小于同条件下湿筛混凝土的强度性能,其中抗压强度的换算关系为0.69～0.97,劈拉强度的换算关系为0.60～0.77,轴压强度的换算关系为0.76～0.88,静力抗压弹性模量的换算关系为0.79～0.87。

(4)低热水泥全级配和湿筛混凝土抗压和劈拉强度的换算关系均服从正态分布,具有95%保证率的全级配与湿筛混凝土抗压、劈拉强度的换算关系分别为0.68和0.62。

(5)对于低热水泥混凝土大坝,全级配和湿筛混凝土抗压强度和劈拉强度的换算关系建议分别取本文试验所得的换算关系平均值0.82和0.72,对于大坝特定部位的开裂分析,可根据研究需要,选用具有95%保证率的强度性能换算关系进行分析。

水利水电技术

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